焊絲在拉絲生產(chǎn)過(guò)程中會(huì)產(chǎn)生不同的翹距與松弛直徑，其原因在于拉絲模與拉絲卷筒之間存在角度，使得焊絲產(chǎn)生非對(duì)稱(chēng)拉絲應(yīng)力。當(dāng)翹距較大或松弛直徑較小時(shí)，焊絲與導(dǎo)電嘴之間相互摩擦，增大了送絲阻力，導(dǎo)致焊接過(guò)程中焊絲與焊嘴之間電極接觸的中斷，其后果是降低電弧穩(wěn)定性，而較差的電弧特性可能引起焊接不連續(xù)。另外導(dǎo)電嘴磨損嚴(yán)重時(shí)，也將影響焊機(jī)送絲性能與焊接質(zhì)量，因此，焊絲在生產(chǎn)過(guò)程中，翹距與松弛直徑是焊絲檢驗(yàn)的重要指標(biāo)。根據(jù)實(shí)際經(jīng)驗(yàn)與相關(guān)資料分析，焊絲產(chǎn)生不同的翹距與松弛直徑是因?yàn)槔z模與拉絲卷筒之間有相互角度，導(dǎo)致焊絲產(chǎn)生非對(duì)稱(chēng)拉應(yīng)力，從而產(chǎn)生不同的翹距與松弛直徑。

圖1中，α影響焊絲的松弛直徑。正常情況下α＜90°，當(dāng)α過(guò)小時(shí)，拉絲模出口下方焊絲曲率ρ增大，曲率半徑R減小，焊絲彎曲塑性變形也隨之變大，焊絲的松弛直徑變小，嚴(yán)重時(shí)，從拉絲卷筒卸下時(shí)，焊絲會(huì)呈∞狀。α過(guò)大時(shí)，松弛直徑也大，卸下時(shí)焊絲盤(pán)卷呈球團(tuán)狀。

圖2中，β影響焊絲的翹距。正常情況下，β=90°，當(dāng)β＜90°時(shí)，拉絲模出口上側(cè)曲率ρ增大，曲率半徑R減小，焊絲上側(cè)彎曲塑性變形增大，拉出的焊絲呈右旋彈簧狀。當(dāng)β＞90°時(shí)，拉絲模出口下側(cè)曲率ρ增大，曲率半徑R減小，焊絲下側(cè)彎曲塑性變形增大，拉出的焊絲呈左旋彈簧狀。

通常情況下焊絲的松弛直徑較穩(wěn)定。焊絲因相互間沿拉絲卷筒軸向位移而呈不穩(wěn)定狀態(tài)時(shí)，翹距較容易發(fā)生變化。此外，因更換拉絲卷筒，拉絲線材定位發(fā)生變化，使得β≠90°，翹距隨之也會(huì)發(fā)生變化，這是產(chǎn)生翹距的主要原因。

針對(duì)翹距產(chǎn)生的主要原因是β≠90°，在拉絲機(jī)上可以安裝一只分線盤(pán)，以減小翹距。分線盤(pán)與拉絲卷筒兩軸上下保持平行時(shí)，分線盤(pán)前后微調(diào)一小角度。焊絲通過(guò)分線盤(pán)拉絲后，會(huì)自然定位于拉絲卷筒的某一固定位置，分線盤(pán)的角度決定了分線間距的大小。采用這種方法，可以排除拉絲過(guò)程中因焊絲沿拉絲卷筒軸向位移擠壓而產(chǎn)生的不穩(wěn)定狀態(tài)。然后再通過(guò)調(diào)整拉絲模盒的出口角度， 使得β=90°，焊絲左右兩側(cè)應(yīng)力相等，此時(shí)拉出的焊絲幾乎無(wú)翹距。

國(guó)內(nèi)拉絲機(jī)卷筒旋轉(zhuǎn)精度普遍較低，拉絲卷筒的徑向跳動(dòng)、軸向竄動(dòng)以及機(jī)器振動(dòng)都會(huì)引起焊絲在卷筒上漂移、抖動(dòng)，在這種情況下，拉出的焊絲會(huì)有規(guī)律的波浪彎曲。解決的辦法是在拉絲模與卷筒間加裝一只小V型壓輪，它可以減少焊絲漂移、抖動(dòng)對(duì)拉絲模出口處的影響，保持焊絲出口處相對(duì)平穩(wěn)。

收線機(jī)對(duì)松弛直徑的影響。當(dāng)力矩電機(jī)張力過(guò)大時(shí)，受工字輪內(nèi)徑過(guò)小或其他中間過(guò)渡輪等的影響，焊絲會(huì)產(chǎn)生彎曲塑性變形，使得松弛直徑變小，此時(shí)可適當(dāng)調(diào)小力矩，使焊絲僅產(chǎn)生彈性變形而非塑性變形。